For a PM motor you must nail the tap - otherwise slip / loss of sync (station loses where the rotor is) or overheat and kill the
ESP motor. But the 1.2 factor is
not mainly for that (transformer iron does eat non-sine pulses). It is because the
VSD cannot put out the same voltage it took in. 380 V in → maybe 360-370 V out after rectify/rebuild. So the ramp (U/f curve) is often sized to 60 Hz where 380 V sits at 60 Hz and 50 Hz is ~317 V - easy for the drive. Lower voltage raises LV-side current on the station. That is why
VFD surface kits take 20-30% margin plus the usual 20% → ~50% total. Example: calc LV current 200 A → a 250 A
VFD is short; across-the-line/soft-start 250 A can work; pick a 400 A
VFD. If you must run a 250 A
VFD, build the curve to 55 Hz and use 1.1 instead of 1.2 and hope. Or run ≤45 Hz with a 50 Hz curve - then tap calc matches across-the-line and no boost factor. Hope that pile of points is clear. P.S. On sync loss - still amazed nobody just fits a rotor-position sensor and sends it like
downhole monitoring system (TMS), analog not digital (digital adds delay).
Original reply
Да, для вентиля критично попасть точно в отпайку, в противном случае будет проскальзывание и потеря синхронизации (СУ перестанет "понимать" где сейчас ротор), либо чрезмерный нагрев и выход из строя ПЭД. Но 1,2 коэффициент применяют не поэтому (трансформаторное железо бесспорно "съедает" множество импульсов не похожих на синусоиду), а применяют потому, что СУ не способна выдать то же самое напряжение на выходе, что и получила на входе. Если на входе 380В, то на выходе будет в лучшем случае 360В-370В, в связи с преобразованиями (выпрямление и формирование новой синусоиды).
Поэтому кривую разгона (она же вольт-частотная характеристика), рассчитывают на 60Гц, где 380В приходится на 60Гц, а 50Гц примерно на 317В, что гораздо ниже 360В. Данное напряжение СУ выдаёт без проблем. НО совместно со снижением напряжения, пропорционально возрастает и нагрузка на СУ (ток по низкой стороне). Именно поэтому, при выборе наземного оборудования с ЧР, мощность берут с запасом на 20-30 процентов, плюс нормативные 20 процентов, в сумме получается 50%. Т.е. если расчетный ток по низкой стороне например 200А, то 250А СУ ЧР не подойдёт, а СУ прямого или плавного пуска вполне себе годится. СУ ЧР следует установить 400А.
Если прям критично требуется установка 250А СУ ЧР (нет других СУ, а запускаться надо), то следует построить кривую на 55Гц и применить коэффициент 1,1 вместо 1,2 и "молиться", что она вытянет такую нагрузку. :) Так же как вариант возможно эксплуатировать на пониженной частоте (45Гц максимум), а кривую построить на 50Гц, тогда расчет отпайки происходит так же как и на СУ прямого пуска и применять повышающий коэффициент не требуется.
Вроде всё "скомкал" в одну кучу, но надеюсь понятно.
P/S По поводу потери синхронизации, постоянно удивляюсь, неужели нельзя установить датчик положения ротора и передать этот сигнал подобно сигналу ТМС, только аналогом, а не цифрой, потому как по цифре ясно, что будет задержка.
