For a PMM you must nail the tap - otherwise slip / loss of sync (the VSD loses where the rotor is) or overheat and kill the ESP motor. But the 1.2 factor is not mainly for that (transformer iron does eat non-sine pulses). It is because the VSD cannot put out the same voltage it took in. 380 V in → maybe 360-370 V out after rectify/rebuild. So the ramp (U/f curve) is often sized to 60 Hz where 380 V sits at 60 Hz and 50 Hz is ~317 V - easy for the drive. Lower voltage raises LV-side current on the VSD. That is why VFD surface kits take 20-30% margin plus the usual 20% → ~50% total. Example: calc LV current 200 A → a 250 A VFD is short; across-the-line/soft-start 250 A can work; pick a 400 A VFD. If you must run a 250 A VFD, build the curve to 55 Hz and use 1.1 instead of 1.2 and hope. Or run ≤45 Hz with a 50 Hz curve - then tap calc matches across-the-line and no boost factor. Hope that pile of points is clear. P.S. On sync loss - still amazed nobody just fits a rotor-position sensor and sends it like a downhole monitoring system (TMS), analog not digital (digital adds delay).
Original reply
Да, для вентиля критично попасть точно в отпайку, в противном случае будет проскальзывание и потеря синхронизации (СУ перестанет "понимать" где сейчас ротор), либо чрезмерный нагрев и выход из строя ПЭД. Но 1,2 коэффициент применяют не поэтому (трансформаторное железо бесспорно "съедает" множество импульсов не похожих на синусоиду), а применяют потому, что СУ не способна выдать то же самое напряжение на выходе, что и получила на входе. Если на входе 380В, то на выходе будет в лучшем случае 360В-370В, в связи с преобразованиями (выпрямление и формирование новой синусоиды).
Поэтому кривую разгона (она же вольт-частотная характеристика), рассчитывают на 60Гц, где 380В приходится на 60Гц, а 50Гц примерно на 317В, что гораздо ниже 360В. Данное напряжение СУ выдаёт без проблем. НО совместно со снижением напряжения, пропорционально возрастает и нагрузка на СУ (ток по низкой стороне). Именно поэтому, при выборе наземного оборудования с ЧР, мощность берут с запасом на 20-30 процентов, плюс нормативные 20 процентов, в сумме получается 50%. Т.е. если расчетный ток по низкой стороне например 200А, то 250А СУ ЧР не подойдёт, а СУ прямого или плавного пуска вполне себе годится. СУ ЧР следует установить 400А.
Если прям критично требуется установка 250А СУ ЧР (нет других СУ, а запускаться надо), то следует построить кривую на 55Гц и применить коэффициент 1,1 вместо 1,2 и "молиться", что она вытянет такую нагрузку. :) Так же как вариант возможно эксплуатировать на пониженной частоте (45Гц максимум), а кривую построить на 50Гц, тогда расчет отпайки происходит так же как и на СУ прямого пуска и применять повышающий коэффициент не требуется.
Вроде всё "скомкал" в одну кучу, но надеюсь понятно.
P/S По поводу потери синхронизации, постоянно удивляюсь, неужели нельзя установить датчик положения ротора и передать этот сигнал подобно сигналу ТМС, только аналогом, а не цифрой, потому как по цифре ясно, что будет задержка.
